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简摆利发国际的结构设计及原理

发布日期2012-07-17 9:52:17

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简摆利发国际属于六杆机构中曲柄双摇杆机构的应用,其中曲柄为主动件。动颚心轴位置提高解决了一般简摆利发国际的缺点,即消除了动颚上部与下部水平行程的巨大差异,提高了物流流量。

简摆利发国际的结构原理示意图

简摆利发国际的结构分析与改进

简摆利发国际的动颚垂直行程小,虽然克服了复摆利发国际垂直行程大的缺点,但它的上部水平行程小(破碎腔上部皆为较大的矿块,欲破碎它们,需要较大的水平行程),因此,该破碎机不能充分满足矿石破碎所要求的压缩量,破碎效果差。如果增大动颚上部的水平行程,则必然会使下部水平行程增大,从而造成产品粒度更加不均匀。为了消除这一缺陷,在借鉴国外经验的基础上,将一般简摆利发国际改进为心轴上提式,即把动颚心轴的位置提高,并向前移动至破碎腔啮角的分角线上,改进后的结构如下图2所示。

改进后的简摆利发国际的结构原理示意图

图2 改进后的简摆利发国际的结构原理示意图

简摆利发国际的工作原理

通过动颚的周期性运动来破碎物料。在动颚绕悬挂心轴向固定颚摆动过程中,位于两颚之间的物料便受到挤压、劈裂和弯曲等综合作用,开始时,压力较小,使物料的体积缩小,物料之间互相靠近、挤紧,当压力上升到超过物料所能承受的强度时,即发生破碎。当动颚离开固定颚向反方向摆动时,物料靠自重向下运动。动颚的每一个周期性运动都会使物料受到一次压碎作用,并向下排送一段距离。经过若干周期后,被破碎的物料便从排料口排出机外。

简摆利发国际结构参数的选择与计算

1、给矿口与排矿口的尺寸

给矿口宽度(B)和排矿口最小宽度(e)可南下式计算;

B = (1.1—1.25)Dmax ,

e = Dmax - s= (1/5~1/7)B。 式中:Dmax为物料最大尺寸;s为动颚的摆动行程。

2、确定啮角

啮角为经验值,可取啮角α=22°~24°。

3、动颚的摆动行程

经验数值,动颚的摆动行程s=12—15mm。

4、偏心轴的偏心距

偏心距r≈s。

5、破碎腔高度与形状

破碎腔的高度H =(2.25—2.5)B,采用曲线型破碎腔。与直线型破碎腔相比,曲线型破碎腔有以下优点:①生产率高;②破碎比大,产品粒度均匀;③ 破碎腔下端衬板的磨损度小,延长了衬板的使用寿命;④ 动力消耗小。

6、动颚轴承中心距给矿口平面的高度

简摆利发国际动颚轴承中心距给矿口平面的高度h为:(0.37—0.4)L≥h≥0.2L。根据试验,当生产率达到最大值时,动颚悬挂点的合适高度为h= (0.37~0.5)L,式中L为动颚长度。

7、偏心距(r)对连杆长度(l)的比值(λ)

对于中小型破碎机,通常r= l/65 — l/85,l= (0.85 l~0.9)L。

结构的计算机辅助设计

1、推力板长度确定

Kmin = 16.5r,Kmax = 25r。

2、结构确定

根据所求的量及其几何关系,用计算机进行辅助设计,利用CAD绘出结构图,并用DIST命令测出前后推力板K1、K2的长度,摆动角α和推力倾角β。如图3所示。

简摆利发国际CAD结构示薏图

图3 简摆利发国际CAD结构示意图

工作参数的选择与计算

1、动颚的摆动次数(偏心轴转速)

n=665(tgαl+tgα2)/s) 1/2。

2、生产率

Q =K1K2q0eδ/1.6(t/h)式中:K1为矿石可碎性系数;K2为粒度修正系数;q0为单位排矿口宽度的生产能力,t/mm ·h;δ为矿石的松散比密度,t/m3。

3、电动机的功率

N ≈ 1OLHsn .式中:H为固定颚板的计算高度,m。

4、破碎力

Pmax = qLH 式中:Pmax 为最大破碎力。

5、破碎功

W = s' F = s' Pmax ,式中:s' 为破碎力到作用点的行程。

6、各部件的受力分析。计算利发国际各个零件的强度和刚度以前,必须先求得作用在各个部件上的外力,计算破碎力Pjs 是确定这些外力的原始数据。根据Pjs 利用图解法即可求得各个部件上的计算载荷。各部件受力如图4,可求得各项力的值。

利发国际各部件受力图

图4 利发国际各部件受力图

结论

动颚心轴位置提高而且向前移动到破碎腔啮角分线上解决了一般简摆利发国际的缺点,即消除了动颚上部与下部水平行程的巨大差异,提高了物流量。在保持原有生产量的基础上大大增加了破碎量,使破碎机朝着大型化、高生产率的方向发展,扩大了利发国际的应用范围。同时由于采用计算机辅助设计,利用CAD的精确绘图,DIST自动测量,减少了手工设计带来的大量误差,增加了破碎机结构设计的准确性。

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